Головна
Безпека життєдіяльності та охорона праці || Хімічні науки || Бізнес і заробіток || Гірничо-геологічна галузь || Природничі науки || Зарубіжна література || Інформатика, обчислювальна техніка та управління || Мистецтво. Культура || Історія || Літературознавство. Фольклор || Міжнародні відносини та політичні дисципліни || Науки про Землю || Загальноосвітні дисципліни || Психологія || Релігієзнавство || Соціологія || Техніка || Філологія || Філософські науки || Екологія || Економіка || Юридичні дисципліни
ГоловнаНауки про ЗемлюТехнологія буріння та освоєння свердловин → 
« Попередня Наступна »
ЖАБАГІЕВ АСЛАН МУХАМЕДІЯРОВІЧ. РОЗРОБКА РОЗРАХУНКОВИХ МЕТОДІВ ОЦІНКИ ЯКОСТІ спуск-підйомними КОМПЛЕКСУ бурових установок / Дисертація, 2002 - перейти до змісту підручника

2.5.1. Силовий привід лебідки бурової установки БО 2500-ДГУ

Кінематична схема приводу СПК БО 2500-ДГУ представлена ??на рис.2.2. Як двигуни в приводі лебідки застосовані силові дизель-гідравлічні агрегати В2-450АВ-СЗ, потужністю по 330 кВт кожен.

Для виконання СПО використовуються два дизель-гідравлічних агрегату.

Передавальні відносини трансмісії підйомного агрегату 1} ^ знаходяться

Vn * = U? * U, * U6 (2.54)

де U? - Передавальне відношення трансмісії від вихідного валу ТТК

до вхідного вала КПП

_ 7 Е (7) ф Щ4) (2 +55)

д "ZE (l) ZE (3)

де ZE (2), ZE (?) - відповідні числа зубів зірочок понижувальної ланцюгової передачі підсумовуючого редуктора;

2E (4) i ZE (3) - числа зубів зірочок ланцюгової передачі між КПП і підсумовуючим редуктором відповідно;

Uf - передавальні відносини КПП на /-ій передачі

і, = Ь * - (2.56)

де Z21 - число зубів зірочок вихідного валу; 2Ц - теж вхідного вала КПП;

Ue - передавальне відношення ланцюгової передачі між підйомним валом w tfi II I

U, = | * - (2.57)

де Z (> - число зубів зірочки на підйомному валу;

Z * m - теж на вихідному валу КПП. Приведення моментів інерції трансмісії підйомного агрегату здійснюється наступним чином.

П I ЦУа.)

Рис. 2.2 Кінематична схема і тягова характеристика підйомної системи бурової установки БО 2500-ДГУ

Сумарна приведена до бурильної колоні маса від обертових

елементів приводу виражається

(2.

58)

де гПфо' - маса від приведення сумарного моменту інерції всіх елементів від вихідного валу ТТК до вихідного валу підсумовуючого редуктора

RVTT точите nwur »

mnp.dt - J **

г і * u ^ 2

um, cu no)

(2.59)

З ** - сумарний (наведений до вихідного валу підсумовуючого редуктора) момент інерції всіх обертових елементів трансмісії від вихідного валу ТТК до вихідного валу підсумовуючого редуктора включно, кг/м2:

тт.ц - маса від приведення моментів інерції вхідного вала КПП з приєднаними до нього елементами

і + і * і V

т ^ і = А * і "<і ', (2.60)

3] - момент інерції вихідного валу КПП і елементів з приєднаними до нього елементами, кг/м2 ;

Шт> 2 - маса від приведення моментів інерції ведучого вала КПП з приєднаними до нього елементами

тпр.2

(і * і

(2.61)

J2 - момент інерції веденого вала КПП з приєднаними до нього елементами, кг / м:

Крутить момент, що розвивається на вихідному валу турботрансформато-рів, може бути знайдений з характеристики останніх.

На рис. 2.3 представлена ??експериментальна залежність крутного моменту на вихідному валу турботрансформатора від частоти його обертання, звідки створюваний момент аналітично виражається ( як функція п)

М "= 5.

566 - 3 * І О-3 * ГДВ (2.62)

де Нов - частота обертання вихідного вала турботрансформатора,

ш

ш

і / \

Рис. 2.3 Експериментальна - 1 і розрахункова - 2 механічні характеристики силового агрегату В2-450АВ-СЗ

Підставляючи в дану формулу частоту обертання отриману з виразу (2.27), будемо мати значення крутного моменту на вихідному валу турботрансформатора в розглянутому інтервалі розгону (ітерації).

На рис. 2.4 представлена ??характеристика турботрансформатора - залежність його к.к.д. від частоти обертання вихідного валу. Аналітичне вираження к.к.д. від частоти обертання вихідного валу (після відповідної обробки) має вигляд

Птп «= 14 * 10,0 * / 13Л / - 3.86 * 10 ^ ^ / +3.124 * 10 -:, Х / + 0.076. (2.63)

« Попередня Наступна »
= Перейти до змісту підручника =
Інформація, релевантна" 2.5.1. Силовий привід лебідки бурової установки БО 2500-ДГУ "
  1. 2.5.5. Силовий привід лебідки бурової установки БО 2500-ЕП
    приводу СПК БО 2500-ЕП представлена ??на рис. 2.14. В якості двигуна в приводі лебідки застосований електродвигун постійного струму МПЕ 500 -500. потужністю 500 кВт. Для виконання СПО використовується один електродвигун. Передавальні відносини підйомного агрегату Ьтпш знаходяться = і * Щ (2.82) де (7д - передавальне відношення між електродвигуном і транс-і, = (2.83)?? (5)
  2. Введення
    силових агрегатів) при виконанні спуско-підйомних операції. Тому розробка методики розрахунку продуктивності СПК має важливе практичне значення. Відомо, що бурове устаткування в процесі буріння свердловини піддано впливу нестаціонарного режиму навантаження. Існуючі методи розрахунку несучих елементів на витривалість при проектуванні бурових установок базуються на
  3. 2.5. Облік характеристик силового приводу при розрахунку енерговитрат і витрат машинного часу при СПО
    силового приводу бурової лебідки і підлягають обліку при розрахунку енерговитрат і витрат машинного часу при СПО, є: - встановлена ??потужність двигунів в приводі; - тип двигунів, якими є: а) електродвигун постійного струму; б) електродвигун змінного струму синхронний з електромагніт-магнітної муфтою ковзання; в) електродвигун - асинхронний; г) двигун
  4. 2.6.5. Вплив типу приводу бурової установки на енергетичні витрати при СПО
    приводу (крім к.к.д.). У період же розгону енергетичні параметри (витрати) обумовлені інерційністю системи, прискореннями, часом розгону і суттєво залежать від типу приводу. На рис. 2.24 показана залежність використовуваної потужності при розгоні бурильної колони з N свічок на один підйом від числа свічок на гаку, визначена за формулою (2.35). | 200
  5. 2.5.2. Оцінка витрат машинного часу і енерговитрат при підйомі бурильної колони за цикл проводки свердловини буровою установкою БО 2500-ДГУ
    бурової установки БО 2500-ДГУ представлені на рис. 2.5. Отримані дані дозволяють зробити якісну і кількісну оцінку витрат машинного часу в період розгону, усталеного руху, в період уповільнення і їх сумарне значення при підйомі бурильної колони з N свічок Ш змінюється ВІД 1 ДО # «, ТЛ Як видно з малюнка, час уповільнення в циклі підйому
  6. 3.2 Розрахунок довговічності (ресурсу) зубчастої передачі приводу лебідки бурової установки БО 2500-ЕПБМ1 на контактну витривалість
    привід тахогенератора ТГ; 10-муфта; 11-циліндричний редуктор ; 12-електродвигун; 13-муфта; 14-водило; 15-водило. При розрахунку геометрії і міцності даного зачеплення планетарної передачі зубчастим колесам крім прийнятих, привласнюють індекси 1 - для центрального колеса і 2 - для сателіта (Мал. 3.2). Рис 3.2. Планетарна передача: 1 - центральне колесо, 2 - сателіт.
  7. 3.3. Розрахунок довговічності (ресурсу) зубчастої передачі приводу лебідки бурової установки БО 2500-ЕПБМ1 на вигин
    2500-ЕПБМ1 при вигині (3.9) де Л ^ г - сумарні числа циклів всіх ступенів циклограми (при бурінні всіх свердловин за термін служби зубчастої пари), прийнятих в розрахунку на згинальну витривалість відповідно, Ирт. = М / *; сгнм, ар! і аур - розрахункові ізгібние напруги, при розрахунку на згинальну витривалість, згинальної напруга чинне на центральне колесо і
  8. 2.6.2. Вплив максимальної швидкості підйому незавантаженого талевого блоку при СПО на витрати машинного часу
    приводу СПК БО 2500-ЕУ при оптимізації кінематичної схеми показано, що максимальна швидкість підйому в діапазоні 1.6 - 1.8 м / с не приводить до істотних змінам витрат машинного часу і повинна бути обмежена значенням \ ТЛТ = 1.6 м / с. У ГОСТ 16293-89 зазначено, що максимальна швидкість підйому незавантаженого гака для бурових установок класів I - IX не повинна бути менше 1.5 м / с, а
  9. 1.1. Технічний рівень сучасних бурових установок, що випускаються в Російській Федерації
    силовий дизельної установки шасі. Всі інші системи агрегату - система очищення і емкостная система, насосний блок з двох модулів, енергоблок та ін - виконані в блочно-модульному виконанні повної заводської готовності поставки і транспортуються на платформах, напівпричепах по дорогах всіх категорій [63]. В останні роки в об'єднанні "Уралмаш" і на ВЗБТ було розроблено та освоєно
  10. 2.3. Уповільнення талевого блоку
    силового приводу від підйомного валу, триває рух талевого системи з завантаженим гаком за рахунок сил інерції вгору, одночасно здійснюється загальмування барабана лебідки і з'єднаних з ним обертових елементів. Сумарна маса рухомих елементів системи при уповільненні, приведена до бурильної колоні ТТЗ знаходиться за такими залежностями гпгюз-ткол + ПТС + ттш +
  11. Введення вихідних даних для розрахунку продуктивності бурових установок різного типу
    приводом; КРОН = 0.98 - ККД шківа; ^ Е) = 500 - потужність двигуна. кВт: N? = 500 - номінальна частота обертання двигуна, об / хв; КЕ = 1.9 - коефіцієнт перевантажувальної здатності двигуна, при розгоні; ЬМАХ = 25О0 - максимальна глибина свердловини, м: Н = 50 - середня проходка на долото, м; Ьсу = 25 - довжина свічки бурильних труб, м; НХС ^ З5 - довжина тягової струни, м: НС [! 1 = 30 - довжина струн